R600A давление: Хладагент R600a и особенности работы с ним часть 2

Содержание

Фреон R600a

Фреон R600a применяется в бытовых холодильниках и холодильных шкафах импортного и отечественного производства. Агрегаты, заправленные этим хладагентом, характеризуются меньшим уровнем шума благодаря низкому давлению в рабочем контуре. 

Фреон R600a может служить заменой для хладагента R12.  При этом высокие энергетические свойства R600а позволяют сократить количество рабочего вещества, заправляемого в холодильный агрегат, примерно на 30%. Однако, вместе с нормой заправки сокращаются и заправочные допуски, вследствие чего заправка должна производиться особенно тщательно.

Из недостатков замены R12 на фреон R600a следует отметить необходимость установки в холодильных агрегатах компрессоров большей производительности. Это связано с тем, что удельная объёмная холодопроизводительность R600a практически в два раза уступает хладагенту R12.

Химическая формула фреона R600a – С4H10 (изобутан).

Этот хладагент относится к группе гидроуглеродов (ГФУ; HFC), срок применения которых  не ограничен.

Основные характеристики фреона R600a

Фреон R600a – природный газ без цвета и запаха. Безвреден для окружающей среды – не разрушает озоновый слой, не способствует созданию парникового эффекта. Растворяется в минеральном масле и органических растворителях. Плохо растворяется в воде. Горюч, легко воспламеняется. Взрывоопасен при смешивании с воздухом при объёмной концентрации 1,3 – 8,5%  (31 – 205 г. в 1 м3 воздуха). 

Температура кипения при давлении 101325 Па (1,013 бара), °С  -11,8

Критическая температура, °С 135

Критическое давление, МПа3,65

Озоноразрушающий потенциал (ODP) 0

Потенциал глобального потепления (GWP)0,001

Класс опасности:

– по ГОСТ 12.1.005 4

– по стандарту ASHRAE 34А3

Технические требования к фреону R600a

Объёмная доля изобутана, %

не менее 99,9

Массовая доля нелетучего остатка, %не более 0,01

Массовая доля воды, %не более 0,001

Кислотность, %не более 0,0001

Рекомендуемые масла для фреона R600a

Минеральные: 

 

  • § ХФ12-16;
  • § Mobil Gargoyle Arctic Oil 155 и 300;
  • § Suniso 3GS и 4GS.

 

 Упаковка, хранение и транспортировка фреона R600a

Поставки фреона R600a осуществляются в одноразовых баллонах вместимостью 6,5 кг и 0,420 кг, многооборотных баллонах вместимостью от 32 до 120 дм,спецконтейнерах, изотанках и других емкостях, рассчитанных на давление 2 МПа. Коэффициент заполнения R600a – 0,5 кг  продукта на 1дм3.

Морозильник холодильное оборудование R134A R600A R209 давление хладагента

Физические свойства
Молекулярный вес 58.12
Точка кипения, ºC -11.70
Критической температуры, ºC 134.71
Критическое давление, Мпа 3.64
Жидкий конкретных тепла, 30ºC, [КДЖ/(кг·ºC)] 1, 78
Поб 0
Пгп 0, 1
 
 
Индекс Качества(CRAA 100-2006)
Чистота, % ≥99, 6
Влажность в % ≤0, 0010
Кислотность, % ≤0, 0001
Испарились остатки, % ≤0, 01
Внешний вид Цвета и четкие
Запах Не имеют запаха



Использует: Используется в поршневой компрессор; Как холодильное жидкость в промышленных, коммерческих и система кондиционирования воздуха; В качестве топлива в аэрозольной упаковке распыления лак; В обрабатывающей промышленности пожаротушения оператор 1211; Основные материалы различных фтор-с высокой молекулярной герметик.

Спецификации упаковки: Стальные; Достигнет 13, 6 млрд. Кг/всего 22, 7 кг/40кг/400кг/800кг, ISO-бака

Упаковка: Сведения о нормальной упаковки или пользовательские настройки

  1. Одноразовые цилиндра
  2. Цилиндр под давлением многоразового использования
  3. ISO-БАКА
  4. Три среза может
  5. Две секции может    
Чэнду Henbin холодильной технике Co., Ltd. – Это большое современное здание химического предприятия, специализирующиеся на  производстве, информационное наполнение и экспорт высокой чистоты fluoro-химических веществ и химических веществ, углеводородные химикаты и т. Д. Ее штаб-квартира находится в столице города Ченду, и имеет два глубоких производственных баз, отдельно в Циндао город провинция Шаньдун и Цзиньхуа город провинции Чжецзян. Наша компания принимает “Наука и технологии, защита окружающей среды, интернационализация” в направлении развития и “Первого класса, первоклассное качество, первоклассное обслуживание первого класса эффективности” в качестве обслуживания.

Основная продукция:
R22, R134A, R410A, R407C, R507, R404A, R141B, фреон, хладагент

Вашей удовлетворенности, наше стремление

  Часто задаваемые вопросы
Q: Если есть места для снижения цен?
A: Цены в этой области является изменяемой, так и не бесплатные обратиться за последние цены и предоставим вам самые низкие.
 
Q:   Можно ли использовать собственный логотип и дизайн на товары?
Ответ: Конечно, индивидуальный логотип и дизайн для массового производства.
   
Q:   Можно ли на заводе?
A: Убедиться, вы можете в любое время. Мы также можем подобрать вас в аэропорту или на железнодорожной станции.

 
Q:   Что такое срок поставки?
A – одна неделя для выборки, 15-20 дней для массового производства.
 
Q:   Как насчет срок оплаты?
A: TT, L/C в смотровом стекле, Paypal, Western Union и т. Д., как правило, 30%  T/т    , 30%  TT  До  Отгрузки,   Остаток средств  На    Копии    B/L  В течение  7  Дней.
   
Q:   Как много скидок вы можете предложить?
A: Мы сделаем все возможное, чтобы предложить конкурентные цены, скидки обычно зависит от количества.
 
Q: Транспортные расходы тарифа слишком много, вы можете сделать это дешевле для нас?
A: Мы постараемся все возможное для проведения переговоров с помощью транспортной компании, мы можем спасти каждый пенни для наших клиентов, если это возможно, вы можете назначить собственные транспортные агентства.
 
Q:   Можно ли доверять вам?
A: Абсолютно “ДА”. Мы “Сделано в Китае” проверенных поставщиков.
 
 
 

Criosistem

В небольших герметичных системах, коммерческих холодильных установках или морозильниках фреон R290, или пропан, может заменять другие хладагенты, опасные для окружающей среды. Он имеет нулевой озоноразрушающий потенциал (ODP) и незначительный потенциал глобального потепления (GWP). Более того, он является частью попутного газа нефтяных скважин.

В прошлом фреон R290 широко использовался в холодильных установках и сейчас еще используется на некоторых промышленных предприятиях. В бытовых тепловых насосах и кондиционерах R290 с различным успехом применялся в Германии. Благодаря широкому распространению пропана во всем мире его считают хорошим заменителем ХФУ-хладагентов. Пропан R290 имеет хорошую энергетическую эффективность, но как горючий материал требует осторожного обращения.

Разница между R290 и R134a заключается в давлении кипения. Давление пропана R290 ближе к давлению R22 и R404A, например, при –25 °С давление кипения пропана составляет 190% от давления кипения R134a, 81% от давления кипения R404A, 350% от давления кипения R600a и почти равно давлению кипения R22. В связи с этим температура кипения пропана при нормальных условиях почти равна температуре кипения R22. Таким образом, холодильники и кондиционеры, в которых конструкция испарителя, работающего на пропане, должна совпадать с конструкцией испарителя, работающего на R22 или R404A.

Свойства R290

Формула C3H8

Критическая температура,  96.7 °C

Молекулярная масса,  44.1 кг/моль

Темп. кипения при нормальных условиях,  –42.1 °C

Давление при –25 °С,  2.03 бар (абс.)

Плотность жидкости при –25 °С,  0.56 кг/л

Плотность пара при –25/+32 °С,  3.6 кг/м³

Объемная производительность при –25/55/32 °С,  1164 кДж/м³

Теплота парообразования при –25 °С,  406 кДж/кг

Давление при +20 °С, 8.бар (абс.)

Давление кипения и критическая температура пропана почти равны давлению и температуре фреона R22. Однако температура нагнетания пропана намного ниже. Это дает возможность работать при более высоких коэффициентах давления, т.е. при более низких температурах кипения или более высоких температурах всасываемого газа.

Объемная производительность пропана R290 при температуре конденсации составляет 90% от производительности R22 или 150% от производительности R134a. Благодаря этому необходимый рабочий объем цилиндров компрессора с пропаном примерно равен объему цилиндров компрессора с R22 и на 10-20% больше, чем цилиндров компрессора с R404A.

Объемная производительность пропана примерно в 2,5-3 раза выше чем хладагента R600a. Поэтому выбор между R290 и R600a связан с различием в конструкции систем охлаждения, заправленных этими хладагентами, поскольку при той же самой холодопроизводительности необходимый расход хладагентов будет сильно отличаться.

Основные проблемы, связанные с использованием хладагента R290, заключаются в его воспламеняемости. Это требует осторожного обращения с хладагентом и соблюдения необходимых мер безопасности.
Поэтому ремонт холодильников, работающих на пропане, следует производить с очень внимательно и аккуратно, в хорошо проветриваемом помещении.

(PDF) Характеристики ограниченной заправки хладагентами R600a и LPG в бытовом холодильнике, использующем хладагент R134a, в различных условиях окружающей среды

Содержание этой работы может использоваться в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution 3.0. Любое дальнейшее распространение

этой работы должно содержать указание автора(ов) и название работы, цитирование в журнале и DOI.

Опубликовано по лицензии IOP Publishing Ltd

Международная конференция по инженерии для устойчивого мира

Journal of Physics: Conference Series 1378 (2019) 022101

IOP Publishing

doi:10. 1088/1742-6596/1378/2/022101

1

Характеристики ограниченной заправки R600a и СНГ

Хладагенты в бытовом холодильнике, использующем хладагент R134a

, Olatunji S.

3 Ohunakin 1,2, DS Adelekan 1

1Группа исследований в области энергетики и окружающей среды (TEERG), факультет машиностроения, Университет Ковенант,

, штат Огун, Нигерия

2Старший научный сотрудник, Факультет инженерии и искусственной среды, Университет Йоханнесбурга , Южная Африка

Автор-корреспондент; [email protected]ком ; [email protected]

Abstract-

В этой работе слегка модифицированный бытовой холодильник на 100 г R134a был модернизирован

с ограниченной массой заправки (30 г) хладагентов R600a и LPG и испытан в

различных температурах окружающей среды. условиях (19, 21, 23 и 25 oC). Испытательная установка

была оснащена соответствующими приборами для проведения экспериментов. Характеристики производительности

, исследованные на испытательном стенде в установившемся режиме, включают температуру воздуха испарителя

, температуру нагнетания и потребляемую мощность. Результаты показали, что

модернизированные углеводородные хладагенты в системе при окружающих условиях дали

потребляемую мощность, температуру нагнетания, давление конденсации ниже на 15 – 45

%, 16 – 30 % и 25 – 62 %, чем хладагент R134a. Кроме того, в шкафу

температура системы с углеводородными хладагентами была выше R134a

на 10 – 60 %. В заключение следует отметить, что исследованные энергетические характеристики системы

улучшились при снижении температуры окружающей среды, и все условия с добавлением углеводородных хладагентов

позволили достичь температур шкафа ниже -3 oC в

в соответствии с рекомендациями ISO 8187 для бытовых холодильников.

Ключевые слова: Температура окружающей среды, R600a, LPG, R134a

1. Введение

Достижение целей международных протоколов по охране окружающей среды (таких как Монреальский и

Киотский протоколы) и снижение растущих потребностей в энергии оправдывает потребность в альтернативе

хладагенты, способные снизить энергопотребление обычных холодильников

(Bozelin, 2013). В настоящее время в большинстве бытовых холодильников используется хладагент R134a из-за его превосходных термодинамических и теплофизических свойств [1].Тем не менее, его потенциал глобального потепления и

энергопотребление высоки. Таким образом, неблагоприятное воздействие хладагента R134a на окружающую среду,

здоровье человека и окружающую среду оправдывает его неизбежный поэтапный отказ от него.

Многие исследователи предположили, что углеводородные хладагенты оказывают благоприятное воздействие на окружающую среду

, термодинамически эффективны, химически стабильны и подходят для замены обычных хладагентов

(таких как хлорфторуглероды, гидрохлорфторуглероды и гидрофторуглероды).

Исследования Adelekan et al., [2] Ohunakin et al., [3], Ahamed et al., [4] и Srinivas et al., [5],

подтверждают, что хладагент LPG работает лучше по сравнению с Хладагент R134a в

бытовых холодильниках. Сжиженный нефтяной газ (LPG) и другие углеводороды все еще используются

в холодильных системах, несмотря на их возгораемость. Нулевой потенциал разрушения озонового слоя, низкое глобальное потепление

, дешевизна и доступность в оптовых количествах и безопасность, если они

в пределах заряда характеристик 150 г, были выделены причинами для этого выбора [6], [7], [8],

[9].Свойства некоторых углеводородных хладагентов, используемых в холодильных системах, по сравнению с обычными хладагентами

, такими как R12, R134a, приведены в таблице 1. Данные для фреона

Графики температуры и давления для
  • Р22
  • Р410А
  • Р12
  • Р134А
  • Р401А
  • Р409А
  • Р502
  • Р404А
  • Р507А
  • Р408А
  • Р402А

Температура, °С:
Давление, бар:
Фреон:

Р22 Р134а Р507 Р410А Р404А Р404А Р407К Р407К
Насыщенный Насыщенный Насыщенный Насыщенный Пузырь Роса Пузырь Роса
°С кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм кПа фунтов на кв. дюйм
-40 4 0.6 -50 -7,3 37 5,4 73 10,7 34 4,9 30 4,3 19 2.7 -16 -2,3
-38 14 2 -45 -6,5 50 7,3 90 13 47 6. 8 42 6.1 30 4,4 -7 -1
-36 25 3,6 -38 -5,6 64 9.3 108 15,6 60 8,7 55 8 43 6,2 3 0,5
-34 37 5.3 -32 -4,6 79 11,4 126 18,3 75 10,8 69 10,1 56 8. 2 14 2
-32 49 7.1 -25 -3,6 95 13,7 147 21,2 90 13 85 12.3 71 10,2 25 3,6
-30 63 9.1 -17 -2,5 111 16,2 168 24.4 106 15,4 101 14,6 86 12,4 37 5,4
-28 77 11. 1 -9 -1.3 129 18,8 191 27,7 124 18 118 17,1 102 14,8 51 7.3
-26 92 13,4 0 0 148 21,5 215 31,2 143 20,7 137 19.8 119 17,3 65 9,4
-24 108 15,7 10 1,4 169 24,5 241 35 162 23. 6 156 22,6 138 20 80 11,6
-22 126 18,2 20 2,9 190 27.6 269 39 183 26,6 177 25,6 158 22,9 96 13,9
-20 144 20.9 31 4,6 213 30,9 298 43,2 206 29,8 199 28,8 179 25. 9 113 16,4
-18 163 23,7 43 6,3 237 34,4 329 47,7 229 33,3 222 32.2 201 29,1 132 19,1
-16 184 26,7 56 8.1 263 38,1 362 52.4 254 36,9 247 35,8 224 32,5 152 22
-14 206 29,9 69 10. 1 290 42 396 57,5 ​​ 281 40,7 273 39,6 249 36,1 172 25
-12 229 33.2 84 12,2 318 46,1 433 62,8 308 44,7 300 43,6 276 40 195 28. 2
-10 253 36,8 99 14,4 348 50,5 471 68,4 338 49 329 47.8 303 44 218 31,7
-8 279 40,5 116 16,8 379 55 512 74.2 369 53,5 360 52,2 333 48,3 244 35,3
-6 306 44,4 133 19. 3 413 59,9 555 80,5 401 58,2 392 56,9 364 52,7 270 39.2
-4 335 48,6 151 21,9 448 64,9 600 87 435 63,1 426 61.8 396 57,5 ​​ 298 43,3
-2 365 52,9 171 24,8 484 70,2 647 93. 8 471 68,3 462 67 430 62,4 328 47,6
0 397 57,5 ​​ 191 27.8 523 75,8 697 101.1 509 73,8 499 72,4 467 67,7 359 52.1
2 430 62,3 213 30,9 563 81,6 749 108,6 548 79,5 538 78. 1 504 73,2 392 56,9
4 465 67,4 236 34,3 605 87,8 804 116.5 590 85,5 579 84 544 78,9 427 62
6 501 72,7 261 37.8 649 94,2 861 124,8 633 91,8 622 90,3 586 85 464 67. 3
8 540 78,3 286 41,5 696 1,9 921 133,5 678 98,4 667 96.8 629 91,3 503 72,9
10 580 84.1 313 45,4 744 107,9 983 142.6 726 105,3 714 103,6 675 97,9 544 78,8
12 621 90. 1 342 49.6 794 115,2 1049 152,2 775 112,4 764 1,8 723 104,8 586 85
14 665 96.5 372 53,9 847 122,9 1118 162,1 827 119,9 815 118,2 773 112. 1 631 91,5
16 711 103.1 403 58,4 902 1,9 1189 172,5 881 127.8 869 126 825 119,7 678 98,4
18 759 1,1 436 63,2 960 139.2 1264 183,3 937 135,9 925 134,1 879 127,6 727 105,5
20 809 117. 3 470 68,2 1020 147,9 1342 194,6 996 144,4 983 142,6 936 135.8 779 113
22 861 124,8 507 73,5 1082 156,9 1423 206,4 1057 153.3 1044 151,4 995 144,4 833 1,8
24 915 132,7 544 79 1147 166. 3 1507 218,6 1120 162,5 1107 1,6 1057 153,3 889 129
26 971 1.8 584 84,7 1214 176,1 1595 231,4 1187 172,1 1173 1,2 1121 162.7 949 137,6
28 1030 149,3 626 90,7 1284 186,3 1687 244,7 1255 182. 1 1242 1,1 1188 172,3 1010 146,5
30 1091 158,2 669 97 1357 196.9 1782 258,5 1327 192,5 1313 1,4 1258 182,4 1075 155,9
32 1154 167.4 714 103,6 1433 207,9 1881 272,9 1401 203,2 1387 201,2 1330 192. 9 1142 165,6
34 1220 176,9 761 1,4 1512 219,3 1984 287,8 1479 214.4 1464 212,4 1405 203,8 1212 175,8
36 1288 186,8 810 117,6 1594 231.2 2091 303,3 1559 226,1 1544 224 1483 215,1 1285 186,3
38 1359 197. 1 862 125 1679 243,5 2202 319,4 1642 238,1 1627 236 1564 226.8 1361 197,4
40 1432 207,7 915 132,7 1767 256,2 2317 336,1 1728 2.6 1713 248,5 1648 239 1440 208,9
42 1508 218,8 971 1,8 1858 269. 5 2437 353,5 1818 263,6 1803 261,5 1735 251,6 1522 2,8
44 1587 2.2 1029 149,2 1953 283,2 2561 371,4 1910 277,1 1895 274,9 1825 264.7 1608 233,2
46 1669 242,1 1089 157,9 2051 297,5 2690 3. 1 2006 291 1991 288.8 1918 278,2 1697 246,2
48 1754 254,4 1152 167 2153 312,2 2823 409.5 2106 305,5 2091 303,3 2015 292,2 1790 259,6
50 1841 267,1 1217 176. 5 2258 327,5 2962 429,5 2209 3,4 2194 318,3 2115 306,7 1886 273.6
52 1932 2,2 1284 186,2 2367 343,3 3105 4,3 2316 335,9 2301 333.8 2218 321,7 1987 288,1
54 2026 293,8 1354 196,4 2480 359,8 3254 471. 9 2427 352 2412 349,9 2325 337,2 2091 303,2
56 2123 307,9 1427 207 2598 376.8 3408 494,2 2542 368,6 2527 366,5 2436 353,3 2199 318,9
58 2223 322. 4 1502 217,9 2719 394,4 3567 517,4 2660 385,9 2646 383,8 2550 369.8 2311 335,2
60 2326 337,4 1580 229,2 2845 412,7 3733 541,4 2783 403.7 2770 401,7 2668 387 2427 352,1
62 2433 352,9 1661 241 2976 431. 6 3905 566,3 2911 422,2 2898 4,3 2790 404,6 2548 369,6
64 2543 368.9 1745 253,2 3112 451,3 4083 592,2 3043 441,4 3031 439,6 2916 422.9 2674 387,8
66 2657 385,4 1832 265,8 3253 471,8 4268 619 3180 461. 3 3169 459,6 3045 441,7 2805 406,8
68 2775 402,4 1922 278,8 3400 493.1 4460 646,9 3323 482 3312 4,4 3179 461.1 2940 426,4
70 2896 420 2015 292.3 3554 515,5 4660 675,9 3471 503. 4 3463 502.2 3318 481,2 3081 446.9
72 3021 438,2 2112 306,3 3625 525,8 3622 525.4 3460 501,8 3228 468,1
74 3150 456,9 2212 3,8 3607 523. 1 3380 4,2
76 3283 476,2 2315 335,7 3758 545 3539 513.3
78 3421 496.1 2422 351,2 3913 567. 5 3705 537,4
80 3562 516,7 2532 367,2 4072 5.7 3879 562,7

t°C Р22 Р12 Р134 Р404а Р502 Р407с Р717 Р410а Р507а Р600 Р23 Р290 Р142б Р406а Р409А
-70 -0,81 -0,88 -0,92 -0,74 -0,72 -0,89 -0,65 -0,72 0,94
-65 -0,74 -0,83 -0,88 -0,63 -0,62 -0,84 -0,51 -0,61 1,48 -0,94
-60 -0,63 -0,77 -0,84 -0,52 -0,51 -0,74 -0,78 -0,36 -0,50 2,12 -0,9
-55 -0,49 -0,69 -0,77 -0,35 -0,35 -0,63 -0,69 -0,22 -0,32 2,89 -0,83
-50 -0,35 -0,61 -0,70 -0,18 -0,19 -0,52 -0,59 0,08 -0,14 3,8 -0,8
-45 -0,2 -0,49 -0,59 -0,11 -0,14 -0,34 -0,44 0,25 -0,02 4,86 ​​ -0,66
-40 0,05 -0,36 -0,48 0,32 0,30 -0,16 -0,28 0,73 0,39 -0,71 6,09 0,12 -0,62
-35 0,25 -0,18 -0,32 0,68 0,64 -0,06 -0,24 1,22 0,77 -0,62 7,51 0,37 -0,4
-30 0,64 0,00 -0,15 1,04 0,98 0,37 0,19 1,71 1,15 -0,53 9,12 0,68 -0,2
-25 1,05 0,26 -0,06 1,53 1,45 0,75 0,55 2,35 1,67 -0,38 10,96 1,03 -0,1 0,06
-20 1,46 0,51 0,33 2,02 1,91 1,12 0,90 2,98 2,18 -0,27 13,04 1,44 0,2 0,32
-15 2,01 0,85 0,67 2,67 2,53 1,64 1,41 3,85 2,86 -0,18 15,37 1,91 0,4 0,62
-10 2,55 1,19 1,01 3,32 3,14 2,16 1,91 4,72 3,54 0,09 17,96 2,45 0 0,8 0,98
-5 3,27 1,64 1,47 4,18 3,94 2,87 2,6 5,85 4,42 0,33 20,85 3,06 0,22 1,1 1,4
0 3,98 2,08 1,93 5,03 4,73 3,57 3,29 6,98 5,29 0,57 24 3,75 0,47 1,6 1,88
5 4,89 2,66 2,54 6,11 5,73 4,43 4,22 8,37 6,40 0,89 27,54 4,52 0,75 2,1 2,43
10 5,80 3,23 3,14 7,18 6,73 5,28 5,15 9,76 7,51 1,21 31,37 5,38 1,08 2,6 3,07
15 6,95 3,95 3,93 8,52 7,97 6,46 6,36 11,56 8,88 1,62 35,56 6,33 1,46 3,3 3,78
20 8,10 4,67 4,72 9,86 9,20 7,63 7,57 13,35 10,25 2,02 40,11 7,39 1,9 4,0 4,59
25 9,5 5,39 5,71 11,5 10,70 9,14 9,12 15,00 11,94 2,54 45,03 8,55 2,38 4,8 5,5
30 10,90 6,45 6,70 13,14 12,19 10,65 10,67 16,65 13,63 3,05 9,82 2,94 5,7 6,51
35 12,60 7,53 7,93 15,13 13,98 12,45 12,61 19,78 15,69 3,69 11,21 3,55 6,7 7,64
40 14,30 8,60 9,16 17,11 15,77 14,25 14,55 22,90 17,74 4,32 12,73 4,25 7,8 8,88
45 16,3 10,25 10,67 19,51 17,89 16,48 16,94 26,2 20,25 5,09 14,38 5,02 9,1 10,26
50 18,30 11,90 12,18 21,90 20,01 18,70 19,33 29,50 22,75 5,86 16,16 5,87 10,4 11,76
55 20,75 13,08 14,00 24,76 22,51 21,45 22,24 25,80 6,79 18,08 6,81 11,9 13,41
60 23,20 14,25 15,81 27,62 25,01 24,20 25,14 28,85 7,72 20,14 7,85 13,6 15,2
70 29,00 17,85 20,16 30,92 32,12 9,91 24,72 10,23 17,3 19,26
80 22,04 25,32 40,40 29,94 13,07 21,5 23,99
90 26,88 31,43 50,14 35,82 16,4 29,43

При каком давлении работает R600a? – Жадный.

сеть

При каком давлении работает R600a?

Пиковое давление (нагнетание) (psig): 145 для R600a и 360 для R290 для низкого противодавления.

Что такое диаграмма PT?

Диаграмма давление-температура (PT) является ценным инструментом, который специалисты по обслуживанию используют для проверки правильной работы системы. На традиционных диаграммах PT указано давление насыщенного хладагента в фунтах на квадратный дюйм с колонкой температуры внизу слева.

Можно ли использовать R134a в компрессоре R600a?

R600a является легковоспламеняющимся газом и имеет низкий потенциал глобального потепления (GWP) и потенциал разрушения озонового слоя (ODP) по сравнению с высоким GWP R134a.можно использовать компрессор R134a вместо компрессора R600a с тем же циклом, но не следует использовать компрессор R134a с хладагентом R600a.

Можно ли использовать R290 вместо R600a?

R290 обладает очень хорошими теплофизическими свойствами, такими как более низкая вязкость и более высокая теплопроводность, что приводит к лучшему COP, чем R22, при правильном проектировании [30]. R290 также можно смешивать с R600a в качестве зеотропной смеси для замены R134a в домашних холодильниках, что было доказано многими исследователями [30][31].

Может ли R600a заменить R290?

Хладагенты

R600a — изобутан и R290 — пропан являются потенциальными заменителями других хладагентов, которые сильно воздействуют на окружающую среду, в небольших герметичных системах, таких как бытовые и коммерческие холодильники и морозильники заводского изготовления.

Безопасен ли хладагент R600?

Безопасно ли выпускать в воздух? да. R600a не токсичен, не разрушает озоновый слой и вносит незначительный вклад в выбросы парниковых газов. Эта альтернатива углеводородам не содержит вредного фтора.

Является ли R290 таким же, как R600?

Для тех, кто еще не знаком с этими хладагентами, стоит отметить, что R600a или изобутан в основном используется в бытовых холодильниках и некоторых типах коммерческого оборудования, в то время как R290 или пропан является альтернативой, которая все чаще используется в коммерческом оборудовании.

Как правильно использовать PT?

Как работают тесты на беременность

  1. соберите мочу в чашку и опустите в жидкость тестовую палочку.
  2. соберите мочу в чашку и с помощью пипетки переместите небольшое количество жидкости в специальный контейнер.
  3. поместите тест-полоску в область ожидаемого потока мочи так, чтобы он поймал вашу мочу в середине потока.

Где я могу найти дополнительную информацию о R-600a?

Для получения дополнительной информации о хладагенте R-600a щелкните здесь, чтобы перейти к нашему информационному бюллетеню по хладагенту R-600a. Там у вас есть это люди. Я надеюсь, что эта статья была полезной, и если вы обнаружите, что в моей таблице что-то не так, пожалуйста, не стесняйтесь обращаться ко мне.

Доступны ли хладагенты R-600a в США?

Несмотря на то, что они довольно популярны в Европе и Азии, их появление в Соединенных Штатах является лишь вопросом времени.Если вы еще не сталкивались с одной из этих систем, то это только вопрос времени. Для получения дополнительной информации о R-600a нажмите здесь, чтобы перейти к нашему информационному бюллетеню по хладагенту R-600a.

Являются ли компрессоры Embraco R600a огнеопасными?

R600A И R290 ИДЕНТИФИКАЦИОННЫЕ И ПРЕДУПРЕЖДАЮЩИЕ СИМВОЛЫ Компрессоры Embraco для R600a и R290 имеют на заводской табличке или отдельной этикетке предупреждающий знак для легковоспламеняющихся веществ, даже если они не содержат хладагентов при доставке с заводов Embraco.

Какое нормальное давление хладагента холодильника R600a?

холодильник типы хладагента R12 0. 08 МПа, все вокруг 0. О МПа, Р600 за – 01 0. 01 о мпа и др. Температура окружающей среды,

летом или зимой, высокое давление летом, ниже зимой. В то же время также обратите внимание на состояние охлаждения и лихорадку трахеи, чтобы всесторонне оценить

.

: холодильник

является одним из холодильного оборудования с постоянной низкой температурой, а также является разновидностью продуктов питания или других предметов с постоянной низкой температурой и холодными гражданскими продуктами.

Корпус компрессора, льдогенератора Используются для замороженных вод шкафа или ящика, ящика для хранения с холодильной установкой. Объем бытовых холодильников обычно составляет от 20 до 500 литров.

1910 Компрессионные бытовые холодильники мирового уровня в США. В 1925 году шведская компания lido разработала бытовой абсорбционный холодильник.

1927 Американская компания GE разработала полностью закрытый холодильник.

расширить:

а именно охлаждение, также известное как замороженное, температуру до объекта или поддерживать при температуре ниже, чем в естественной среде. Способ достижения охлаждения имеет два вида: охлаждение,

а – искусственное охлаждение. Охлаждение льдом или водой из глубокой скважины охлаждает объекты, но холодопроизводительность и может достигать температуры охлаждения, часто не может удовлетворить производственные потребности.

охлаждение – это процесс теплопередачи. Охлаждение – это использование искусственного холодильного оборудования в энергетике, передача тепла от низкотемпературного объекта к высокотемпературному объекту относится к термодинамике

технологических операций.


Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd является крупным производителем газообразного хладагента, который является одним из самых выдающихся продуктов, произведенных у нас.
Чтобы найти идеальный вариант, пожалуйста, посетите мой сайт Arkool Refrigeration.
Чтобы справиться с коммерческими угрозами, Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd знает, что идея активного поиска потенциальных или надвигающихся внешних угроз против компании набирает обороты.
Если наш бренд будет успешным и последовательным, будет намного проще привлечь клиентов и побудить их покупать конденсаторы для кондиционеров в дальнейшем.
Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd понимает, насколько важно предлагать широкие возможности, такие как поставщики конденсаторов с газовым пуском хладагента, чтобы предоставлять клиентам высококачественную продукцию.

Экспериментальные измерения давления насыщенных паров для R1234ze(Z), R600a и R134

  • [1] Цао Д. С. и Ши Л., Руководство по хладагентам , Metallurgical Industry Press, Пекин, 2003, с. 8.

  • [2] Hodnebrog Ø., Etminan M., Fuglestvedt JS, Marston G., Myhre G., Nielsen CJ, Shine KP и Wallington TJ, «Потенциал глобального потепления и радиационная эффективность галоидоуглеводородов и родственных соединений: Всесторонний обзор», Обзоры геофизики , Vol.51, № 2, 2013. С. 300–378. doi:https://doi.org/10.1002/rog.20013 REGEEP 8755-1209

  • [3] Браун Дж.С., Зилио С. и Каваллини А., «Фторированный олефин R-1234ze(Z) в качестве высокоэффективного – Температура хладагента для тепловых насосов», International Journal of Refrigeration , Vol. 32, № 6, 2009 г., стр. 1412–1422. doi: https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2009.03.002 IJRFDI 0140-7007

  • [4] Браун Дж. С., Зилио С. и Каваллини А., «Термодинамические свойства восьми фторированных олефинов», International Journal of Refrigeration , Vol.33, № 2, 2010. С. 235–241. doi:https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2009.04.005 IJRFDI 0140-7007

  • [5] Феделе Л., Никола Г.Д., Браун Дж.С., Боббо С. и Зилио С., «Измерения и корреляции давления насыщения цис-1,3,3,3-тетрафторпроп-1-ена (R1234ze(Z))», International Journal of Thermophysics , Vol. 35, № 1, 2014. С. 1–12. doi: https://doi.org/10.1007/s10765-013-1553-5 IJTHDY 0195-928X

  • [6] Higashi Y., Hayasaka S., Shirai C.и Акасака Р., «Измерения свойств PρT, давления пара, плотности насыщения и критических параметров для R1234ze(Z) и R245fa», International Journal of Refrigeration , Vol. 52, апрель 2015 г., стр. 100–108. doi:https://doi. org/10.1016/j.ijrefrig.2014.12.007 IJRFDI 0140-7007

  • [7] Кондо С. и Кояма С., «Термодинамическая оценка высокотемпературных тепловых насосов с использованием низкотемпературных Хладагенты GWP HFO для рекуперации тепла», International Journal of Refrigeration , Vol.53, май 2015 г., стр. 126–141. doi:https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2014.09.018 IJRFDI 0140-7007

  • [8] Кацуюки Т., «Измерения давления пара и плотности насыщенной жидкости для HFO-1234ze(E) и HFO-1234ze(Z)», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol. 61, № 4, 2016. С. 1645–1648. doi: https://doi.org/10.1021/acs.jced.5b01039

  • [9] Лаго С., Джулиано Альбо П.А. и Браун Дж.С., «Измерения скорости звука в сжатой жидкости для цис-1,3,3 ,3-Тетрафторпроп-1-ен (R1234ze(Z)), International Journal of Refrigeration , Vol.65, май 2016 г., стр. 55–59. doi: https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2016.02.003 IJRFDI 0140-7007

  • [10] Гонг М. , Чжао Ю., Донг С., Го Х., Шен Дж. и У Дж., «Измерения изотермического (пар+жидкость) равновесия для системы (пропан+цис-1,3,3,3-тетрафторпропен) при температурах от (253,150 до 293,150) К», Journal of Chemical Thermodynamics , Том. 98, июль 2016 г., стр. 319–323. doi: https://doi.org/10.1016/j.jct.2016.03.018

  • [11] Чжо К.F., Zhao YX, Dong XQ, Gong MQ и Wu JF, «Измерение давления насыщения и корреляция цис-1,3,3,3-тетрафторпропена при температурах в диапазоне от 243,152 до 373,150 K», Китайский научный бюллетень , том . 2017. Т. 62, № 23. С. 2691–2697. doi: https://doi.org/10.1360/N972016-00615 CSBUEF 1001-6538

  • [12] Ромео Р., Джулиано Альбо П.А., Лаго С. и Браун Дж.С., «Экспериментальные плотности жидкости цис-1, 3,3,3-тетрафторпроп-1-ен (R1234ze(Z)) и транс-1-хлор-3,3,3-трифторпропен (R1233zd(E)), International Journal of Refrigeration , Vol.79, июль 2017 г., стр. 176–182. doi: https://doi.org/10. 1016/j.ijrefrig.2017.04.003 IJRFDI 0140-7007

  • [13] Кондо С., Мисима Ф., Лю Дж. Ф. и Кояма С., «Конденсация и испарение Поток R134a, R1234ze (E) и R1234ze (Z) в горизонтальных микроребристых трубах при более высокой температуре», 15-я Международная конференция по холодильному оборудованию и кондиционированию воздуха, Purdue , Ray W. Herrick Laboratories, Purdue Univ. Документ TP–01, июль 2014 г.

  • [14] Лонго Г.А., Зилио С., Ригетти Г. и Браун Дж. С., «Экспериментальная оценка хладагента HFO-1234ze(Z) с низким ПГП для высокотемпературных тепловых насосов», Experimental Thermal and Fluid Science , Vol. 57, сентябрь 2014 г., стр. 293–300. doi: https://doi.org/10.1016/j.expthermflusci.2014.05.004 ETFSEO 0894-1777

  • [15] Фукуда С., Кондо С., Таката Н. и Кояма С., «Хладагенты с низким ПГП R1234ze(E) и R1234ze(Z) для высокотемпературных тепловых насосов», International Journal of Refrigeration , Vol. 40, апрель 2014 г., стр. 161–173. doi:https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2013.10.014 IJRFDI 0140-7007

  • [16] Петр П. и Раабе Г., «Оценка R-1234ze(Z) как в замене R-245fa в органических циклах Ренкина – от теплофизических свойств до характеристик цикла», Energy , Vol. 93, декабрь 2015 г., стр. 266–274. doi: https://doi.org/10.1016/j.energy.2015.09.035 ENGYD4 0149-9386

  • [17] Маненте Г. и Лио Л.Д., «Влияние карт эффективности осевых турбин на производительность подкритических и Системы сверхкритического органического цикла Ренкина», Energy , Vol.107, июль 2016 г., стр. 761–772. doi:https://doi.org/10.1016/j.energy.2016.04.063 ENGYD4 0149-9386

  • [18] Нагата Р., Кондо С. и Кояма С., «Сравнительная оценка конденсации и кипячения в бассейне». Теплопередача на горизонтальных плоских одинарных трубах для R1234ze(E), R1234ze(Z) и R1233zd(E)», International Journal of Refrigeration , Vol. 63, март 2016 г. , стр. 157–170. doi:https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2015.11.002 IJRFDI 0140-7007

  • [19] Kondou C., Умемото С., Кояма С. и Митоока Ю., «Улучшение характеристик рассеивания тепла петлевого термосифона с использованием летучих жидкостей с низким ПГП R1234ze(Z) и R1234ze(E) с супергидрофильной поверхностью кипения», Applied Thermal Engineering , Том. 118, май 2017 г., стр. 147–158. doi: https://doi.org/10.1016/j.applthermaleng.2017.02.073 ATENFT 1359-4311

  • [20] Guo H., Gong M., Dong X. и Wu J., «Статический аналитический Устройство для измерения давления пара и фазового равновесия (пар+жидкость) с внутренней мешалкой и смотровыми окнами», Journal of Chemical Thermodynamics , Vol.76, сентябрь 2014 г., стр. 116–123. doi:https://doi.org/10.1016/j.jct.2014.03.014

  • [21] Миямото Х., Такемура Дж. и Уэмацу М., «Давление паров изобутана при )  K», Journal of Chemical Thermodynamics , Vol. 36, № 10, 2004 г., стр. 919–923. doi:https://doi.org/10.1016/j.jct.2004.06.012

  • [22] Глос С., Клейнрам Р. и Вагнер В., «Измерение зависимости (p ρ T) пропана , пропилен-н-бутан и изобутан в диапазоне температур от (95 до 340) K при давлении до 12 МПа с использованием точного денсиметра с двумя грузилами», Journal of Chemical Thermodynamics , Vol.36, № 12, 2004 г., стр. 1037–1059. doi:https://doi.org/10.1016/j.jct.2004.07.017

  • [23] Ваксман М. и Галлахер Дж.С., «Термодинамические свойства изобутана при температурах от 250 до 600 К и давлениях от 0,1 до 40 МПа», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol. 28, № 2, 1983, стр. 224–241. doi: https://doi.org/10.1021/je00032a030 JCEAAX 0021-9568

  • [24] Стил К., Полинг Б.Е. и Мэнли Д.Б., «Давление пара для системы 1-бутена, изобутана и 1,3 -бутадиен», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol.21, № 4, 1976, стр. 399–403. doi: https://doi. org/10.1021/je60071a006 JCEAAX 0021-9568

  • [25] Маэдзава Ю., Сато Х. и Ватанабэ К., «Плотности жидкости и давление паров 1,1,2,2 -Тетрафторэтан (HFC 134) и 1,1-дихлор-1-фторэтан (HCFC 141b)», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol. 36, № 2, 1991, стр. 151–155. doi: https://doi.org/10.1021/je00002a006 JCEAAX 0021-9568

  • [26] Тамацу Т., Сато Х. и Ватанабэ К., «Измерения свойств давление-объем-температура 1,1, 2,2-тетрафторэтан», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol.37, № 2, 1992, стр. 216–219. doi: https://doi.org/10.1021/je00006a021 JCEAAX 0021-9568

  • [27] Dong X., Gong M., Liu J. and Wu J., «Парожидкостные равновесия для 1,1, 2,2-тетрафторэтан (R134) + фторэтан (R161) при температуре от (263,15 до 288,15) К», Journal of Chemical and Engineering Data , Vol. 55, № 9, 2010. С. 3383–3386. doi: https://doi.org/10.1021/je100143k

  • [28] Dong XQ, Gong MQ, Guo H. и Wu JF, «Экспериментальное измерение давления насыщенного пара 1,1,2,2- Тетрафторэтан (R134)», Journal of Engineering Thermophysics , Vol.33, № 6, 2012. С. 934–936.

  • [29] Dong XQ, Gong MQ и Wu JF, «Фазовое равновесие для бинарной азеотропной смеси трифторйодметана (R13I1) + 1,1,2,2-тетрафторэтан (R134) при температуре от 258,150 до 283,150 K, Равновесия в жидкой фазе , Vol. 315, февраль 2012 г., стр. 35–39. doi: https://doi.org/10.1016/j.fluid.2011.11.013 FPEQDT 0378-3812

  • [30] Dong X., Guo H., Gong M., Yang Z. and Wu J., «Измерения данных изотермического (пар+жидкость) равновесия для {1,1,2,2-тетрафторэтана (R134)+транс-1,3,3,3-тетрафторпропена (R1234ze(E))} при T=(258.от 150  до 288,150)  K», Journal of Chemical Thermodynamics , Vol. 60, май 2013 г., стр. 25–28. doi: https://doi.org/10.1016/j.jct.2012.12.026

  • [31] Леммон Э.В., Хубер М.Л. и Маклинден М.О., «Стандартная справочная база данных NIST 23, Справочные термодинамические и транспортные свойства жидкости (REFPROP) ), Программный пакет, вер. 9.1», Национальный институт им. of Standards and Technology, Gaithersburg, MD, 2013.

  • [32] Poling B.E., Prausnitz J.M., O’Connell J.P. and Reid R.C., The Properties of Gases and Liquids , 5-е изд., McGraw-Hill, Нью-Йорк, 2001, с. А.6.

  • [33] Guo H., «Осыпание и парожидкостные фазовые равновесия рабочих жидкостей для докритических основных органических циклов Ренкина», докторская диссертация, Univ. Китайской академии наук, Пекин, май 2014 г.

  • [34] Акасака Р., Хигаси Ю., Мияра А. и Кояма С., «Фундаментальное уравнение состояния для цис-1,3,3, 3-тетрафторпропен (R-1234ze(Z)), International Journal of Refrigeration , Vol.44, август 2014 г., стр. 168–176. doi: https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2013.12.018 IJRFDI 0140-7007

  • [35] Бюкер ​​Д. и Вагнер В., «Справочные уравнения состояния для термодинамических свойств жидкой фазы». н-бутан и изобутан», Journal of Physical and Chemical Reference Data , Vol. 35, № 2, 2006 г., стр. 929–1019. doi: https://doi.org/10.1063/1.17 JPCRBU 0047-2689

  • R600a изобутан R600A состав продукта: свойство хлорида: молекулярная масса 58.12 Температура кипения, °С c Критическая температура, °С 134,71 Критическое давление, МПа 3,64 Удельная теплоемкость жидкости, 25°С, [кДж/(кг• °С)] 2,38 ОРП 0 ПГП 0,1 Критическая плотность,

    R600a
    изобутан R600A
    содержание продукта:
    Свойство хлорида:
    Молекулярный вес 58,12
    Температура кипения, °C c
    Критическая температура, °C 134,71
    Критическое давление, МПа 3,64
    Удельная теплоемкость жидкости, 25°C, [кДж/(кг•) °C) ] 2,38
    ODP 0
    GWP 0,1
    Критическая плотность, (г/см3) 0.221
    Упаковка Одноразовый цилиндр 14,3 фунта/ 6,5 кг; Перерабатываемый цилиндр 100 л, 926 л; ISO-танк.
    Стандарт качества:
    Чистота, % e99,5
    Влажность, м.д. d10
    Кислотность, м.д. d1
    Остаточный пар, м.д.
    изобутан R600A
    содержание продукта:
    Свойство хлорида:
    Молекулярный вес 58,12
    Температура кипения, °C c
    Критическая температура, °C 134. 71
    Критическое давление, МПа 3,64
    Удельная теплоемкость жидкости, 25°C, [кДж/(кг• °C)] 2,38
    ODP 0
    GWP 0,1
    Критическая плотность, (г/см3) 0,221
    Упаковка Одноразовый цилиндр 14,3lb / 6,5 кг; Перерабатываемый цилиндр 100 л, 926 л; ISO-танк.
    Стандарт качества:
    Чистота, % e99,5
    Влажность, м.д. d10
    Кислотность, м.д. d1
    Остаточный пар, м.д.


    Изобутан R600a Состав продукта R600A: Свойство хлорида: Молекулярный вес 58.12 Температура кипения, °С c Критическая температура, °С 134,71 Критическое давление, МПа 3,64 Удельная теплоемкость жидкости, 25 °С, [ кДж/(кг• °С)] 2,38 ОРП 0 ПГП 0,1 Критическая плотность, изображения

    Ханчжоу Дымящая холодильная компания, ООО


    Наша компания профессионально занимается исследованиями и разработками хладагентов, производство
    и распространение. основные продукты охватывают традиционные хладагенты, такие как R22, R134A, R32, R125, R142B и R600a, и хладагенты для защиты окружающей среды.

    Возможности теплопередачи при кипении потока заменителей R134a с низким ПГП внутри горизонтальной гладкой трубы с внутренним диаметром 4 мм: R600a и R152a

    Экспериментальная кампания, представленная в этой работе, была направлена ​​на сбор новых данных о среднем коэффициенте теплопередачи и падении давления на трение при кипении потока двух хладагентов: R600a и R152a внутри одной и той же гладкой трубки диаметром 4 мм.

    93 новые экспериментальные точки были собраны с использованием R600a и 102 с использованием R152a. Для каждого хладагента были исследованы три температуры насыщения, четыре массовые скорости и четыре тепловых потока.

    Подробно исследовали R600a при температуре насыщения 20, 10 и 5 °C. При каждой температуре учитывались удельные массовые расходы 100, 150, 200 и 300 кг м -2 с -1 . Они были испытаны при постоянном тепловом потоке 20 кВт·м −2 .

    Затем удельный массовый расход G = 200 кг·м −2 с −1 поддерживали постоянным и исследовали четыре тепловых потока 15, 20, 25 и 30 кВт·м −2 .

    Аналогичная кампания испытаний была также проведена с R152a в качестве хладагента. Поскольку его теплофизические свойства отличаются от свойств R600a, было решено исследовать его при других условиях эксплуатации.

    В любом случае изучались три температуры насыщения: 20, 15 и 10 °C.

    Для каждой температуры учитывались четыре удельных массовых расхода (G = 150, 200, 300 и 400 кг·м −2 с −1 ), а тепловой поток устанавливался равным 20 кВт·м − 2 . Наконец, при G = 300 кг·м −2 · с −1 были введены те же тепловые потоки ( q  = 15, 20, 25 и 30 кВт·м −2 ).

    Таким образом, можно было отдельно проанализировать влияние температуры насыщения, теплового потока и массового расхода на теплопередачу потока при кипении.

    В таблице 3 перечислены наборы экспериментальных данных, разделенные по хладагенту и температуре насыщения. Он также выделяет максимальные и минимальные значения, достигнутые в каждом наборе: температуры насыщения, давления насыщения, удельного массового расхода, теплового потока и среднего качества пара, оцениваемого как среднее значение между качеством пара на входе и выходе. Наборы данных были собраны по различному качеству пара.

    Таблица 3 Условия тестирования экспериментальной кампании

    Каждый набор начинался с низких значений качества пара.Впоследствии среднее качество пара было увеличено до точки, при которой наблюдалось явление высыхания. Это явление чрезвычайно резкое и включает в себя резкое снижение HTC . Его предвосхищает сильная нестабильность температур стенок, закрытых на выходе из измерительной части.

    В этой статье мы хотим сосредоточиться на анализе среднего значения HTC до явления высыхания, поэтому последняя экспериментальная точка каждой серии была записана непосредственно перед тем, как возникла нестабильность температуры стенок.

    Кроме того, были проведены тесты на воспроизводимость. В этих тестах порядок набора данных был обратным. Данные были сгенерированы, начиная с максимального качества пара до минимального качества пара. Явлений гистерезиса не наблюдалось. Все повторные условия дали перекрывающиеся результаты в пределах ±2%.

    НОВЫЙ R600a ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ

    На рис. 2 представлен график зависимости среднего значения HTC от среднего качества паров при различных массовых расходах ( G  = 100, 150, 200 и 300 кг·м 5 7 −2 9393 ) и при том же тепловом потоке 20 кВт·м −2 .Рис. 2  = 20 кВт·м −2 . Температура насыщения 20 °C (слева), 10 °C (в центре) и 5 °C (справа)

    На трех диаграммах представлены данные, относящиеся к трем различным температурам насыщения: 20 °C, 10 °C и 5 °C. При G  = 100 кг м -2 с -1 HTC остается почти постоянным в зависимости от среднего качества пара со значениями около 4000 Вт м -2 K 87 -1 9 . В этих условиях конвективными эффектами можно пренебречь, фактически HTC не подвержен влиянию изменения качества пара. С другой стороны, в случае больших массовых расходов ГТК значительно возрастает (до 2,5 раз, когда G = 300 кг·м −2  с −1 исследуется) в зависимости от качества паров. . В этих условиях весьма вероятно, что на теплообмен больше влияют конвективные механизмы по сравнению с пузырьковым кипением.Они становятся более интенсивными при высоких скоростях потока, высоком качестве пара и низком давлении насыщения (Ким и Мудавар [19]). Полученные экспериментальные данные точно отражают то, что утверждает теория.

    По этим причинам при низком качестве пара HTC очень мало изменяется при переходе от одного массового расхода к другому. Вместо этого при высоком качестве пара HTC значительно увеличивается с увеличением массового расхода (до +160% от G = 100 кг·м −2   с −1 до G = 300 кг·м −2 с −1 при x = 0. 75).

    На рис. 3 показано среднее значение HTC , построенное в зависимости от среднего качества пара при различных тепловых потоках ( q  = 10, 15, 20 и 30 кВт·м −2 ) и при одном и том же массовом расходе 300 кг м −2 с −1 .

    Рис. 3

    Среднее значение HTC в сравнении со средним качеством пара при кипении потока R600a при q  = 15, 20, 25 и 30 кВт·м −2 и G = 8 м293 3 кгс −1 . Температура насыщения 20 °C (слева), 10 °C (в центре) и 5 °C (справа)

    Опять же, на трех диаграммах представлены данные, относящиеся к трем различным температурам насыщения: 20 °C, 10 °C и 5 °C. С.

    В отличие от того, что наблюдалось при изменении потока массы (см. рис. 2), при изменении потока тепла (рис. 3) при том же качестве пара наблюдается пониженное изменение ГТК (до +20% , а в среднем + 15%). Затем HTC имеет тенденцию к росту с увеличением качества пара (до +320% при q  = 15 кВт·м −2 и t sat  = 5 °C). Это увеличение является более значительным при низких температурах насыщения (увеличение более чем на 200% при t насыщ.  = 5 °C, а при t насыщ.Фактически, низкое давление усиливает конвективные механизмы, которые приводят к увеличению теплопередачи. Кроме того, можно отметить, что чувствительность HTC к увеличению качества пара более заметна при низком тепловом потоке, так как при этих условиях работы конвективное кипение сильнее. Это поведение также наблюдалось и теоретизировалось Кимом и Мудаваром [19] в их всестороннем обзоре основных механизмов теплопередачи во время кипения в потоке.

    На рис. 4 представлены три графика, по одному для каждой температуры насыщения (20, 10 и 5 °C), где потери давления на трение нанесены в зависимости от среднего качества пара при различных массовых расходах ( G  = 100, 150, 200 , и 300 кг м -2 с -1 ).Рис. 4 Температура насыщения 20 °C (слева), 10 °C (в центре) и 5 °C (справа)

    Как и ожидалось, падение давления на трение увеличивается по мере увеличения массового расхода. Кроме того, они также увеличиваются с увеличением качества пара. При очень высоких качествах пара они начинают уменьшаться, так как приближаются к значению, которое они имели бы в случае потока только пара.

    На измерения падения давления на трение не влияет изменение теплового потока. По этой причине здесь приведены соответствующие графики.

    НОВЫЙ R152a ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ

    В этом параграфе представлены экспериментальные результаты , полученные с R152a. На рисунке 5 показаны средние значения HTC в зависимости от среднего качества паров при различных массовых расходах (в данном случае G  = 150, 200, 300 и 400 кг·м −2 с −1 ) и при тот же тепловой поток 20 кВт·м −2 .Рис. 5 20 кВт·м −2 . Температура насыщения 20 °C (слева), 15 °C (в центре) и 10 °C (справа)

    При изучении R152a исследовались три разные температуры насыщения: 20 °C, 15 °C и 10 °C. Эти три диаграммы связаны с этими температурами.

    На первый взгляд, в текущем диапазоне рабочих условий динамика графиков, полученных с R152a, очень похожа на динамику, наблюдаемую с R600a.Опять же, можно заметить увеличение HTC по мере увеличения массового расхода (+130%). Кроме того, HTC остается почти постоянной в зависимости от качества паров при низких массовых расходах ( HTC увеличивается до +15% при G = 150 кг·м −2 −1 ). С другой стороны, когда исследуемый массовый расход высок, HTC сильно зависит от качества пара ( HTC увеличивается до +140% при G = 400 кг м  –2  с  –1 ).Эти данные подтверждают, что два конкурирующих механизма теплопередачи: пузырьковое кипение и кипение в конвективном потоке, по-видимому, ведут себя так, как ожидалось и наблюдалось для R152a.

    На рис. 6 представлена ​​та же информация, что и на рис. 3, но в этом случае данные относятся к R152a. Среднее значение HTC построено в зависимости от среднего качества пара при постоянном массовом расходе 300 кг·м –2  с –1 и при четырех тепловых потоках (15, 20, 25 и 30 кВт·м –2). ).

    Рис. 6

    Среднее значение HTC в сравнении со средним качеством пара при кипении потока R152a при q  = 15, 20, 25 и 30 кВт·м −2 и G = 8 м 293 308 −1 . Температура насыщения 20 °C (слева), 15 °C (в центре) и 10 °C (справа)

    Опять же, HTC имеет тенденцию к небольшому увеличению в зависимости от теплового потока (до +70% при паровые качества ниже, но в среднем + 18%). Кроме того, оно увеличивается при повышении качества пара, особенно в наборах данных, полученных при более низком тепловом потоке (+150% при q  = 15 кВт·м −2 и t sat  = 10 °C).Наконец, на рис. 7 показаны потери давления на трение, демонстрируемые R152a, текущим по трубе длиной 1300 мм. Падение давления на трение нанесено на график в зависимости от среднего качества пара при различных массовых расходах ( G  = 150, 200, 300 и 400 кг·м -2  с -1 ). Опять же, исследуются температуры насыщения 20, 15 и 10 °C.

    Рис. 7

    Падение давления на трение в зависимости от среднего качества пара при кипении потока R152a при G = 150, 200, 300 и 400 кг·м −2 с −1 .Температура насыщения 20 °C (слева), 15 °C (в центре) и 10 °C (справа)

    В этом случае полученный экспериментальный тренд также соответствует ожидаемому. Падение давления на трение увеличивается с увеличением массового расхода и среднего качества пара.

    Оценка моделей

    Для подтверждения качества полученных экспериментальных данных было выбрано сравнение значений HTC и падения давления на трение с несколькими корреляциями, представленными в открытой литературе.Исследуемая трубка имеет диаметр 4 мм, следовательно, ее можно считать «маленькой» или «компактной» трубкой, так как ее диаметр небольшой для стандартной трубки, но большой для мини-канала. экспериментальные данные собраны в каналах, имеющих такой гидравлический диаметр. По этой причине довольно сложно найти корреляции, разработанные с банком данных, содержащим много данных о диаметре 4 мм. Он был выбран для рассмотрения классических соотношений, общепризнанных надежными для оценки коэффициента теплопередачи при кипении потока внутри трубы.Среди них корреляция, предложенная Гангором и Винтертоном [19], которая была разработана на 3693 данных, в основном для воды и других хладагентов, используемых в то время, таких как R11 и R12, в трубах диаметром от 2,95 мм до 32 мм. В любом случае основная часть данных была собрана в трубках диаметром от 15 до 20 мм. Также учитывалась корреляция Лю и Уинтертона [20]. Он основан на базе данных 4202 данных, полученных при проточном кипении в трубах диаметром от 3 до 32 мм.Опять же, данные получены при кипении потока воды и наличии множества хладагентов, таких как R12 и R22. Впоследствии корреляция Zhang et al. [21]. Основное внимание уделяется данным, собранным с помощью трубок малого диаметра, от 0,7 мм до 3,1 мм. В очередной раз появились данные о постепенном отказе от использования воды и хладагентов, таких как R11, R12 и R113.

    Более поздняя модель Saitoh et al. [22], которая предлагает модифицированную корреляцию типа Чена, основанную на банке данных, содержащем также данные, собранные с R134a и 3.трубки диаметром 1 мм.

    Модель Sun and Mishima [23] использовала базу данных из 2505 данных, полученных в трубках диаметром от 0,21 мм до 6,5 мм, среди которых есть данные по R134a.

    Данные о кипении потока R134a также присутствуют в корреляции О и Сона [24], в данном случае внутри трубы диаметром 3,36 мм.

    Еще более поздней является корреляция, предложенная Кимом и Мудаваром [25]. Он основан на очень большой базе данных экспериментальных испытаний, проведенных в каналах диаметром от 0.3 мм и 6 мм. В этом случае есть также 45 данных о R152a, который течет в трубке диаметром 1 мм, согласно Hamdar et al. [7].

    Наконец, корреляция Sempertegui Tapia и Ribatski [6] содержит 1315 данных R600a в базе данных из 3409 данных, использованных для ее создания. Эти данные были собраны теми же авторами в трубке малого диаметра (1,1 мм) при относительно высоких температурах насыщения (31 °C и 41 °C).

    Наконец, модель Fang et al. [26]. Это уравнение установлено в очень большой базе данных, включая данные R600a Yang et al.[4] и данные по R152a Hamdar et al. [7]. Fang и его группа в своем обзоре [1] протестировали несколько моделей и обнаружили, что Fang et al. [26] уравнение, использованное для R134a, R600a и R152a, превзошло любое другое рассмотренное ими уравнение. Следует подчеркнуть, что в их число вошли, в том числе, все модели, рассматриваемые в настоящей статье, за исключением моделей Семпертеги Тапиа и Рибатски [6] и О и Сона [25].

    В таблице 4 приведены среднее относительное отклонение и среднее абсолютное отклонение между результатами, рассчитанными с помощью приведенных выше корреляций в хронологическом порядке, и экспериментальными данными HTC , представленными в этой статье.

    Таблица 4 Относительные и абсолютные отклонения между корреляциями и экспериментальными данными HTC

    Модели с более низким абсолютным отклонением представлены Fang et al. [26], Лю и Винтертон [20] и Ким и Мудавар [25].

    Все три модели были созданы на основе очень большой базы данных, как с точки зрения количества данных, исследованных гидравлических диаметров, так и используемых хладагентов.

    Вместо этого модель Sempertegui Tapia and Ribastki [6], которая содержит много данных R600a, оценивает текущие данные R600a как 29.8% (абсолютное отклонение). Однако следует подчеркнуть, что модель была предложена для труб меньшего диаметра, чем исследуемый в настоящей работе.

    На рис. 8 показаны два графика, отображающие HTC , рассчитанные с использованием корреляций Fang et al. [26], Ким и Мудавар [25] и Лю и Винтертон [20] (три наилучшие корреляции) и экспериментальные данные. Корреляция Fang et al. [26] хорошо предсказывает как тренд, так и значения экспериментальных данных.

    Рис. 8

    Расчетное среднее значение по сравнению с экспериментальным HTC Получено с R152a и R600a

    Что касается падения давления, количество наборов данных, доступных в литературе для R600a и R152a, довольно ограничено, как представлено в Таблице 1.

    Копетти и др. [3] заметили, что измерения падения давления на трение, проведенные с R600a, показали довольно большие отклонения от результатов, полученных с помощью обычных корреляций. Цю и др. [5] заметили, что модель Grönnerud [27] была уникальным методом, позволяющим правильно зафиксировать их измерения перепада давления изобутана, в то время как классические модели, такие как Friedel [28] и Műller Steinhagen and Heck [29], не работали приемлемо.В отличие от Yang et al. [4] нашли приемлемую согласованность своих данных с данными Мюллера Штейнхагена и Хека [29]. Подобные результаты были получены Хамдаром и соавторами [7] для их измерений R152a. Sempertegui Tapia и Ribatski [30] заметили, что Del Col et al. Модель [31] превзошла как модель Мюллера Штайнхагена и Хека [29], так и модель Фриделя [28] в оценке их измерений падения давления R600a.

    По этой причине в настоящем исследовании было принято решение использовать шесть корреляций.

    Вариант, предложенный Кимом и Мудаваром [32], является самым последним и основан на очень обширном банке данных из 2378 данных, в основном полученных с использованием R134a, протекающего по трубам с гидравлическим диаметром от 0,3 до 5,3 мм.

    Также корреляции Sun и Mishima [23] и Wang et al. [33] были разработаны с некоторыми данными по R134a. Первый содержит данные в трубке диаметром от 0,2 мм до 6,5 мм, а второй R134a протекал в круглой трубке диаметром 6,5 мм.

    Кроме того, были проверены более классические корреляции, такие как Мисима и Хибики [34], Фридель [28] и Мюллер-Штайнхаген и Хек [29]. Последние два уравнения были реализованы и проверены на очень больших базах данных, однако они были разработаны для других групп хладагентов, которые существовали в то время, а сейчас их производство постепенно прекращается. Мисима и Хибики [34] окончательно разработали двухфазный поток вода-воздух в вертикальной небольшой трубке.

    В таблице 5 показано среднее относительное отклонение и среднее абсолютное отклонение между этими корреляциями падения давления на трение, перечисленными в хронологическом порядке, и экспериментальными данными.

    Таблица 5 Относительные и абсолютные отклонения между корреляциями и экспериментальными данными о падении давления на трение [33] (15,9% и 14,9% для данных R600a и R152a соответственно), за которыми следуют Ким и Мудавар [32], Мюллер Штайнхаген и Хек [29] и Фридель [28].

    Кроме того, чтобы дать прямую и четкую информацию о четырех наилучших корреляциях, оценочные значения нанесены на график в зависимости от экспериментальных потерь давления на трение R600a и R152a на рис.9.

    Рис. 9

    Расчетные и экспериментальные потери давления на трение, полученные для R152a и R600a

    Сравнение хладагентов хладагенты, которые могут использоваться для замены R134a.

    На самом деле вопрос поэтапного отказа от R134a по-прежнему актуален. R134a, вероятно, является одним из самых распространенных хладагентов за последние двадцать лет.Он использовался в самых разных областях холодоснабжения: бытовом охлаждении, автомобилестроении, больших чиллерах, кондиционерах. По этой причине важно найти экологически чистые альтернативы, которые могут заменить его. В таблице 6 перечислены основные теплофизические свойства R134a, R600a и R152a, оцененные с помощью Refprop v.10 [17] при температуре насыщения 20 °C.

    Таблица 6 Основные теплофизические свойства R134a, R600a и R152a, оцененные с помощью Refprop v. 10 [17] при температуре насыщения 20 °C один.

    R134a имеет самое высокое пониженное давление. R152a имеет приведенное давление на 20% ниже, а R600a примерно на 40% ниже, чем R134a.

    R134a также имеет самую высокую плотность жидкости и пара, тогда как R600a имеет самую низкую (-55% для жидкости и  - 72% для пара).

    Другим свойством, отличающимся у трех хладагентов, является скрытая теплота. В этом случае у R600a самый высокий показатель, почти в два раза выше, чем у R134a. R152a имеет скрытую теплоту на 50% больше, чем у R134a.

    С другой стороны, теплопроводность у всех трех хладагентов одинакова.R152a имеет теплопроводность жидкости на 20% больше, чем у R134a, а у R600a примерно на 10% больше, чем у R134a.

    Различные теплофизические свойства приводят к разным характеристикам теплопередачи. Можно использовать несколько теоретических или полуэмпирических подходов, как описано, например, в Longo et al. [35], чтобы правильно ранжировать характеристики теплопередачи жидкостей, связав их коэффициент теплопередачи с их падением температуры насыщения, которое связано с их падением давления. Этот комплексный подход выходит за рамки настоящей статьи. Здесь мы предпочитаем сравнивать исходные экспериментальные точки, представленные ранее, с некоторыми экспериментальными измерениями, полученными с R134a на той же установке и уже представленными в [14].

    На рис. 10 представлено сравнение между R134a, R600a и R152a HTC при одинаковых рабочих условиях. Это: тепловой поток q  = 20 кВт·м −2 , G  = 300 и 200 кг·м −2   с −1 , температуры насыщения 20 и 10°C.

    Рис. 10

    Сравнение между R134a, R600A и R152A Коэффициенты теплообмена в тех же рабочих условиях

    Первый граф Выставки G = 300 кг м -2 и -2 и T насыщ.  = 20 °C.

    При низком качестве паров все три хладагента имеют одинаковые характеристики. Однако HTC из R600a в большей степени зависит от конвективного вклада, и он более значительно увеличивается с увеличением качества пара (переходя от минимального к максимальному качеству пара, R600a HTC увеличивается примерно на +110%, в то время как R134a один из примерно +20%). По этой причине при высоких качествах пара R600a превосходит другие хладагенты ( HTC примерно на 45% выше, чем R134a).

    Конвективный механизм усиливается более низким приведенным давлением R600a, а также более низкой плотностью паров.

    Вместо этого, когда хладагенты сравниваются при более низкой массовой скорости (см. второй график, где G = 200 кг·м −2  с −1 ), конвективный механизм менее важен и дает меньший вклад в увеличение HTC .По этой причине характеристики трех хладагентов эквивалентны.

    Снижение температуры насыщения усиливает вклад конвективного теплообмена. Третий и четвертый графики на рис. 10 получены при температуре насыщения 10 °C.

    R600a — это жидкость, на которую больше всего влияет снижение температуры насыщения из-за ее более низкого давления насыщения и пониженного давления. По этой причине на него в основном влияет увеличение конвективного вклада, и он превосходит другие хладагенты по высоким качествам пара (+75% по сравнению с R134a).

    По той же причине R134a является хладагентом с самым низким HTC среди трех исследованных.

    Пониженное давление также оказывает большое влияние на падение давления. На рис. 11 представлены потери давления на трение при тех же рабочих условиях, что и на рис. 10.

    Рис. 11

    Сравнение падений давления на трение между R134a, R600a и R152a при одинаковых рабочих условиях

    В этом случае более высокое пониженное давление приводит к меньшим перепадам давления.И по этой причине R134a имеет самые низкие потери давления среди хладагентов во всех условиях (до 3-х раз ниже при высоких качествах пара и больших массовых скоростях).

    Поскольку для замены R134a в холодильных системах предлагаются два альтернативных хладагента, может быть интересно сравнить три жидкости, имеющие в качестве цели «одинаковую холодопроизводительность», которая определяется как произведение скрытой теплоты и массового расхода. Следовательно, чтобы иметь одинаковую холодопроизводительность при заданном изменении качества пара и сохранении в качестве эталона необходимого массового расхода R134a, массовый расход R600a должен быть почти вдвое меньше, а R152a должен быть примерно на 40% ниже тот самый R134a. Таким образом, учитывая всю скрытую теплоту (т. е. изменение качества пара на 1), можно провести обоснованное сравнение между тремя хладагентами.

    На рис. 12 представлено сравнение хладагентов с одинаковой холодопроизводительностью при двух температурах насыщения: 20 °C и 10 °C в отношении HTC и падения давления на трение.

    Рис. 12

    Сравнение коэффициентов теплопередачи R134a, R600a и R152a и падения давления на трение при одинаковой холодопроизводительности

    В этом случае характеристики трех хладагентов очень похожи друг на друга.R134a немного превосходит две другие жидкости при температуре насыщения 20 °C, но при 10 °C характеристики накладываются друг на друга. Те же выводы можно сделать, анализируя соответствующие потери давления на трение.

    Как показали экспериментальные испытания, представленные в этой статье, в процессе кипячения в потоке в круглом рубле можно сказать, что и R600a, и R152a являются потенциально хорошими заменителями R134a.